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0前言
包裝設(shè)備歷經(jīng)20多年的發(fā)展趨勢，已變成機(jī)械工程中十大制造行業(yè)之一[1]，普遍應(yīng)用于藥業(yè)、食品類及其別的工業(yè)品生產(chǎn)制造行業(yè)。伴隨著市場的需求的持續(xù)提高及其科技進(jìn)步的持續(xù)發(fā)展趨勢，包裝機(jī)械設(shè)備的可靠性和自動(dòng)化技術(shù)水準(zhǔn)持續(xù)提升，主要用途持續(xù)拓展，大大減少了勞動(dòng)者總數(shù)，節(jié)省了人工成本。因?yàn)樵谖覈癖鞑纳a(chǎn)制造和商品流通的獨(dú)特性，一直以來民爆行業(yè)在包裝設(shè)計(jì)的應(yīng)用技術(shù)層面沒有獲得高度重視和發(fā)展趨勢[2]，總體技術(shù)實(shí)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)地落后于食品類藥業(yè)等制造行業(yè)，民爆器材生產(chǎn)制造大多數(shù)采用中斷式人力實(shí)際操作，當(dāng)場工作人員總數(shù)多，手工作業(yè)比重特大[3]。將自動(dòng)化技術(shù)包裝機(jī)械設(shè)備應(yīng)用于民爆器材生產(chǎn)制造，不但能夠 節(jié)省人工成本，并且合乎民爆器材生產(chǎn)制造規(guī)定及其降低當(dāng)場生產(chǎn)制造總數(shù)的安全性標(biāo)準(zhǔn)?？墒敲癖鞑淖陨硎俏ｋU(xiǎn)品，具備可以發(fā)生爆炸的特點(diǎn)，在加工過程中擁有 嚴(yán)苛的安全性管理辦法，將有熱源的自動(dòng)化技術(shù)包裝機(jī)械設(shè)備應(yīng)用于民爆器材的生產(chǎn)制造包裝應(yīng)該比應(yīng)用于食品類和藥業(yè)生產(chǎn)制造包裝更為謹(jǐn)慎，為使機(jī)器設(shè)備可以安全性經(jīng)濟(jì)發(fā)展地運(yùn)作，要對熱量傳遞全過程中物件重點(diǎn)部位的溫度開展操縱[4]。根據(jù)此，小編對電雷管包裝步驟、熱封覆膜方法、熱傳導(dǎo)基礎(chǔ)理論剖析和耐熱性安全性剖析開展科學(xué)研究。
1電雷管包裝步驟
在電雷管的生產(chǎn)工藝流程中，包裝是最后一個(gè)步驟。電雷管的包裝關(guān)鍵有4個(gè)關(guān)鍵流程：1)電雷管封袋；
2)火藥盒密封性；3)火藥盒裝車；4)火藥箱裝包。電雷管包裝關(guān)鍵生產(chǎn)流程如圖所示1。

圖1 電雷管包裝關(guān)鍵生產(chǎn)流程
在現(xiàn)階段的電雷管的加工過程中，抗靜電、防污和防爆型擁有 較為完善的方式，而在溫度的限定層面，會(huì)出現(xiàn)完成姿勢實(shí)際效果與溫度限定的分歧，必須根據(jù)相關(guān)性分析方式，來認(rèn)證有著加溫?zé)嵩臋C(jī)器設(shè)備在民爆器材加工過程中的安全系數(shù)?，F(xiàn)階段，在各種各樣商品生產(chǎn)流水線，完成產(chǎn)品包裝密封性的自動(dòng)化技術(shù)是選用熱封的方法開展密封。密封性電雷管禮品盒時(shí)，必須操縱自動(dòng)化機(jī)械在封口熱原的溫度及其禮品盒在熱原周邊停車時(shí)間，以防電雷管在高溫自然環(huán)境下吸進(jìn)充足的發(fā)熱量引起發(fā)生爆炸。
2熱封覆膜討論
現(xiàn)階段，完成禮品盒密封性自動(dòng)化技術(shù)的專用型自動(dòng)化機(jī)械中，應(yīng)用最普遍的是3維全自動(dòng)包裝機(jī)和熱收縮包裝機(jī)種機(jī)器設(shè)備[5]。
3維全自動(dòng)包裝機(jī)密封性方法是，先將膜沿禮品盒輪廓比較密不可分的貼合，在封口部分高溫加溫并整平膜進(jìn)行密封性，全部全過程在對外開放的室內(nèi)空間進(jìn)行，有利于溫度梯度排熱，禮品盒只在封口部分遇熱。
熱收縮包裝機(jī)密封性方法是在將禮品盒套膜，在膜未與禮品盒密不可分貼合的狀況下進(jìn)行密封，隨后再總體進(jìn)到熱烘干箱內(nèi)排氣管整平膜，在這個(gè)全過程中，禮品盒必須進(jìn)到密封性的高溫自然環(huán)境總體遇熱。
比照2種機(jī)器設(shè)備得知：熱收縮包裝機(jī)的生產(chǎn)率高些，可單盒生產(chǎn)制造，而3維全自動(dòng)包裝機(jī)的禮品盒輸出驅(qū)動(dòng)力是靠事后禮品盒擠壓成型出去，最終幾盒需人力輔助輸出。但3維全自動(dòng)包裝機(jī)對禮品盒選用的是部分一瞬間加溫密封性，熱收縮包裝機(jī)對禮品盒總體加溫，針對民爆器材的包裝密封性，具備很大的安全風(fēng)險(xiǎn)；因而，在工業(yè)生產(chǎn)電雷管的自動(dòng)包裝全過程中，選用3維全自動(dòng)包裝機(jī)完成熱封覆膜相對安全性。
2傳熱基礎(chǔ)理論剖析
2.1理論模型創(chuàng)建
在熱封全過程中，電雷管禮品盒有2種遇熱情況。遇熱情況1：當(dāng)禮品盒抵達(dá)熱封部位時(shí)，內(nèi)嵌禮品盒部位維持不會(huì)改變，直到被下一禮品盒代替。此全過程加熱板不立即與火藥盒觸碰，但與火藥盒維持較近距，時(shí)間28s。
 

2.2熱對流全過程基礎(chǔ)理論剖析
火藥盒里消化吸收的發(fā)熱量關(guān)鍵來源于遇熱情況1和遇熱情況2發(fā)熱板傳送的發(fā)熱量?；鹚幒欣餁怏w吸熱反應(yīng)總產(chǎn)量Q=Q1+Q2。式中：Q1為遇熱情況1傳送發(fā)熱量；Q2為遇熱情況2傳送發(fā)熱量。依據(jù)傅立葉傳熱基本定律
加熱管的發(fā)熱板由汽缸驅(qū)動(dòng)器，至圖2所顯示部位，正好與禮品盒的側(cè)邊觸碰，此全過程時(shí)間約3s。
 

遇熱情況2：當(dāng)膜在圖16所顯示熱封線部位熱封好后，發(fā)熱板由汽缸驅(qū)動(dòng)器，冉冉升起至圖5所顯示部位，式中：硬紙板薄厚δ=1.5毫米，硬紙板傳熱系數(shù)?1=0.14W/(m·K)，表層導(dǎo)熱系數(shù)h1＞1000W/(m2·K)，發(fā)熱板溫度t=140℃，室內(nèi)溫度t0=25℃，空氣比熱c=1kJ/(kg·℃)，相對密度ρ=1.29kg/m3，火藥禮品盒規(guī)格為290Mm×95mm×95mm，遇熱情況1的禮品盒遇熱總面積A1=17400mm2，延遲時(shí)間τ1=3s，遇熱情況2的禮品盒遇熱總面積A2=5800mm2，延遲時(shí)間τ2=28s。熱流量Φ具體與溫度差正比，在具體排熱過程中，溫度差持續(xù)減少；但在預(yù)估中，溫度差取熱源與室內(nèi)溫度之差，超過具體溫度差，獲得的基礎(chǔ)理論熱流量超過具體熱流量，得到禮品盒消化吸收發(fā)熱量的一個(gè)較大 極大值，超過具體情況。不難看出，只需認(rèn)證基礎(chǔ)理論結(jié)果是不是李昂等：電雷管熱封覆膜包裝安全系數(shù)剖析 符合要求就可以，若符合要求，則禮品盒具體消化吸收的發(fā)熱量也符合要求。
火藥盒里化學(xué)物質(zhì)有氣體、電雷管。電雷管關(guān)鍵由藥、管身和線腳(碳素鋼)構(gòu)成?；鹚幒邢瞻l(fā)熱量后，發(fā)熱量使氣體、電雷管溫度上升。
火藥盒里容量較小，火藥所占容量取極大值2/3，則盒里氣體體為火藥盒容量1/3。因火藥盒附近溫度均高過盒里溫度，視火藥盒只吸熱反應(yīng)。
即Q=(c空m空+c藥m藥+c鋼m鋼)?t。
4假設(shè)發(fā)熱量被盒里氣體徹底消化吸收，再由氣體傳送給電雷管，獲得氣體基礎(chǔ)理論最高溫度cm?t=A1?t?t0???A2?t?t0??。溫度梯度指標(biāo)值操縱
根據(jù)對工業(yè)生產(chǎn)火藥禮品盒選用3維全自動(dòng)包裝機(jī)加溫覆膜的剖析得知：選擇有效的熱原溫度、加溫時(shí)間和遇熱總面積是操縱火藥盒里溫度的關(guān)鍵要素。
5結(jié)果
在選用3維全自動(dòng)包裝機(jī)給電雷管盒熱封覆亞膜的工藝流程中，因?yàn)榧埾鋵儆诒馗魺岵牧?，熱傳?dǎo)系數(shù)并不大，發(fā)熱板造成的發(fā)熱量根據(jù)紙箱進(jìn)到盒里的占比較低，且
3維全自動(dòng)包裝機(jī)對單盒加溫時(shí)間比較有限，促使盒里升溫相對室內(nèi)溫度來講并不算太大，而工業(yè)生產(chǎn)電雷管耐熱性能規(guī)定工業(yè)生產(chǎn)電雷管在100℃的自然環(huán)境中維持4h不可發(fā)生爆炸事故，由此可見應(yīng)用熱封的方法完成電雷管盒的表層覆膜是行的和安全性的。
3.1 耐熱性安全性剖析
工業(yè)生產(chǎn)電雷管耐熱性能規(guī)定工業(yè)生產(chǎn)電雷管在100℃的自然環(huán)境中維持4h不可發(fā)生爆炸事故[6]，而3維全自動(dòng)包裝機(jī)使火藥盒處在加溫情況僅30s，盒里氣體最高溫度相對性加溫前提升約1℃，即基礎(chǔ)保持在室內(nèi)溫度水準(zhǔn)，因而考慮工業(yè)生產(chǎn)火藥耐熱性能規(guī)定。

4結(jié)果
小編應(yīng)用大中型離散系統(tǒng)分析系統(tǒng)AUTODYN對聚酰亞胺膜飛片沖擊性HNS-IV火藥的點(diǎn)爆規(guī)律性開展剖析，得到下列結(jié)果：
1)運(yùn)用飛片沖擊性造成短單脈沖沖擊性導(dǎo)爆管HNS火藥時(shí)，火藥HNS的短單脈沖沖擊性導(dǎo)爆管閥值不但與工作壓力、脈沖寬度相關(guān)，還與飛片總面積尺寸相關(guān)；
2)在飛片薄厚一定的標(biāo)準(zhǔn)下，飛片總面積越大(即飛片直徑擴(kuò)大)相對的點(diǎn)爆閥值工作壓力和點(diǎn)爆閥值速率越小；
3)在飛片直徑一定的標(biāo)準(zhǔn)下，伴隨著飛片薄厚的提升，火藥的點(diǎn)爆閥值工作壓力和點(diǎn)爆閥值速率減少；
4)伴隨著火藥相對密度的減少，火藥閥值點(diǎn)爆的飛片速率也隨著減少，與一般猛火藥的試驗(yàn)結(jié)果一致；
5)針對HNS-IV火藥，測算個(gè)人所得點(diǎn)爆閥值工作壓力和單脈沖延遲時(shí)間經(jīng)線性擬合后個(gè)人所得曲線圖，考慮pn??const的評判標(biāo)準(zhǔn)且臨界值導(dǎo)爆管動(dòng)能為3.2(GPa2.1iμs)。

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